Шпунтовые стенки

Шпунтовые стенкиШПУНТОВЫЕ СТЕНКИ, стенки, состоящие из ряда отдельных частей (свай), называемых шпунтинами и соединенных между собой водонепроницаемым способом при посредстве шпунтов. Шпунтины имеют с одной стороны гребень, а с другой стороны паз, которые и служат для плотного соединения шпунтин между собой. Шпунтины загоняют на большую или меньшую глубину в грунт, следя при этом за их плотным соприкасанием. При небольшой глубине забивки и мягкозернистом грунте шпунтины заготовляют из дерева или железобетона. При крупнозернистом грунте и большой глубине забивки прибегают к стальным шпунтинам. Деревянные шпунтовые стенки делаются б. ч. с квадратными (фиг. 1) или, что лучше, с клинообразными шпунтами (фиг. 2). При большом объеме работ гребень и паз шпунтин выделывают на деревообделочных машинах. Применяют иногда также составные шпунтины (фиг. 3), а при малой толщине несоставных шпунтин их соединяют между собой треугольными шпунтами или полушпунтами (фиг. 4). В отношении выполнения треугольная форма шпунта легче, но в отношении водонепроницаемости более надежной является прямоугольная форма. Квадратные (прямоугольные) шпунты могут быть применены при шпунтинах толщиной не менее 10 см. При толстых стенках гребни м. б. сделаны короче, чем 1/3 толщины стенки (s < d/3).

Деревянные шпунтовые стенки делаются с квадратными шпунтами

Деревянные шпунтовые стенки делаются с клинообразными шпунтами

Составные шпунтины

Треугольные шпунты или полушпунты

Чтобы получить особенно плотное соединение, можно при влажном дереве (в деле) делать гребни несколько длиннее, чем глубина паза, а паз - несколько шире, чем гребень. При примыкании во время забивки одной шпунтины к другой сжатый гребень расширится и заполнит весь паз. Более слабые гребни применяют и при клинообразных шпунтах. Форма клинообразных шпунтов (фиг. 2), по-видимому, наиболее рациональная. При одинаковой толщине шпунтин клинообразные гребень и паз получаются более сильными, чем квадратные. Соединение в первом случае (клинообразные шпунты) получается более плотное. Шпунтины имеют ширину 0,20—0,40 м и толщину 0,10 м при длине шпунтин 3 м с надбавкой 0,010—0,020 м, в среднем 0,015 м на 1 м сверх этой длины. Наибольшая толщина деревянных шпунтин ~ 0,30 м, а наибольшая длина ~ 18 м. Чтобы шпунтина успешнее погружалась в грунт, нижнему концу ее придают заострение в форме лезвия. Оконечность такого лезвия должна лежать на продольной оси поперечного сечения шпунтины. Длина лезвия зависит от свойства грунта, в который загоняются шпунтины, причем лезвие должно быть тем тупее, чем тверже грунт. Лезвие скашивают вдоль оси с подъемом в сторону последовательного примыкания шпунтин для более плотного примыкания одной шпунтины к другой. Правильное направление шпунтин при их забивке получают посредством особых направляющих рам, причем забивку ведут или пазом вперед (нем. способ) для большей сохранности гребня или гребнем вперед (русский способ) для большей сохранности паза. Направляющие рамы представляют собой парные схнатки (сжимы), прикрепленные к забитым для этой цели отдельным сваям или к готовой части шпунтовой стенки на расстоянии между брусьями схватки, равном толщине шпунтин. При забивке особенное внимание обращают на сохранность гребней и пазов и на плотное соприкасание шпунтин друг с другом. Шпунтины забивают обычно попарно, стягивая каждую пару скобами (фиг. 5).

Шпунтины забивают обычно попарно, стягивая каждую пару скобами

Спаривание производится с целью увеличения ударной площади для копровой бабы. На головы одной пары соединенных между собой шпунтин надевают в горячем виде стальное кольцо (бугель). Для более крупных шпунтин кольца делают высотой 100 мм и толщиной 30 мм. Применение стальных башмаков на нижних концах деревянных шпунтин не рекомендуется из опасности, что башмак согнется в сторону, не преодолев препятствия и отнимет всякую возможность дальнейшей забивки. В местах поворота располагают связные шпунтины, сделанные из более крупного леса и имеющие два паза со стороны примыкаемых шпунтин (фиг. 6).

В местах поворота располагают связные шпунтины, сделанные из более крупного леса и имеющие два паза со стороны примыкаемых шпунтин

На прямых участках не следует располагать таких связных шпунтин (как это раньше часто делалось), имея в виду, что они только удорожают сооружение, не принося особой пользы. В твердых грунтах целесообразно через определенное число шпунтин загонять одну шпунтину глубже. С другой стороны, при слабых грунтах такое мероприятие недопустимо. По окончании забивки шпунтовые стенки срезают на равной высоте и головы шпунтин стягивают при помощи болтов парными схватками. При неустойчивом положении шпунтовых стенок их подпирают распорными свайными козлами (фиг. 7) или притягивают анкерами к анкерным спаям.

При неустойчивом положении шпунтовых стенок их подпирают распорными свайными козлами

В тяжелых, плотно слежавшихся грунтах и в грунтах, содержащих препятствия на пути забивки шпунтин, деревянные шпунтовые стенки трудно поддаются забивке и не всегда образуют водонепроницаемую преграду. Если в каменистых или в слишком плотно слежавшихся грунтах забивать деревянные шпунтины насильно при помощи тяжелых копровых баб, то такие шпунтины большей частью расщепляются на определенной глубине без того, чтобы это было обнаружено при их забивке. Как перемычки в котлованах деревянные шпунтовые стенки сравнительно слабо сопротивляются давлению земли и воды и требуют укрепления, как указано выше. Для более продолжительной работы нецелесообразно применять деревянные шпунтовые стенки в тех случаях, когда им угрожают животные паразиты дерева. Вообще деревянные шпунтовые стенки надлежит забивать лишь в грунтах, в которых они не м. б. повреждены, в особенности, если они имеют постоянный характер. Для постоянной службы деревянные шпунтовые стенки пригодны лишь в том случае, если они будут постоянно находиться под водой. Перед забивкой шпунтины не д. б. высушены, так как в этом случае после забивки они разбухают в воде, вследствие чего шпунтовые стенки при большой длине приобретают волнистую поверхность. В тех случаях, когда деревянные шпунтовые стенки негодны для данного грунта или если шпунтовые стенки не могут постоянно находиться под водой, прибегают к устройству железобетонных шпунтовых стенок.

Железобетонные шпунтовые стенки состоят из шпунтин, форма которых большей частью схожа с формой деревянных шпунтин. Продольная арматура железобетонных шпунтин состоит из отдельных круглых стержней, проложенных в теле шпунтин вдоль обеих продольных сторон. Поперечная арматура состоит большей частью из стальных бугелей круглого или прямоугольного сечения. Особенную тщательность следует проявлять в отношении распределения арматуры гребня и паза. Нижней оконечности железобетонных шпунтин целесообразно придавать заострение на подобие такового деревянных шпунтин. При твердых грунтах нижняя оконечность снабжается стальным башмаком, связанным с арматурой. На фиг. 8 а—г приведены типичные формы железобетонных шпунтин.

Типичные формы железобетонных шпунтин

Типичные формы железобетонных шпунтин

Типичные формы железобетонных шпунтин

Типичные формы железобетонных шпунтин

Чтобы придать шпунтовым стенкам особенную плотность и сделать их способными воспринимать небольшие растягивающие усилия вдоль стены, иногда втапливают в железобетонные шпунтины стальные соединительные части для образования гребня и паза (фиг. 9); эти стальные части связываются с арматурой и дают соединения, подобные соединениям стальных шпунтин.

Чтобы придать шпунтовым стенкам особенную плотность и сделать их способными воспринимать небольшие растягивающие усилия вдоль стены, иногда втапливают в железобетонные шпунтины стальные соединительные части для образования гребня и паза

Железобетонные шпунтины заготовляются в горизонтальных формах. При забивке железобетонных шпунтин на их головы надевают наголовники (фиг. 10) для предохранения от разбивания.

При забивке железобетонных шпунтин на их головы надевают наголовники для предохранения от разбивания

Наголовники удерживаются в надлежащем положении в стрелах копра. После забивки всех шпунтин щели между ними заливают цементным раствором. В особых случаях для увеличения момента сопротивления железобетонные шпунтины изготовляют таврового или двутаврового сечения (фиг. 11 и 12).

В особых случаях для увеличения момента сопротивления железобетонные шпунтины изготовляют таврового или двутаврового сечения

В особых случаях для увеличения момента сопротивления железобетонные шпунтины изготовляют таврового или двутаврового сечения

В случае необходимости железобетонные шпунтовые стенки усиливают распорными и растяжными сваями (фиг. 13) или закрепляют в грунте посредством анкеров (фиг. 14 и 15).

В случае необходимости железобетонные шпунтовые стенки усиливают распорными и растяжными сваями

В случае необходимости железобетонные шпунтовые стенки закрепляют в грунте посредством анкеров

В случае необходимости железобетонные шпунтовые стенки закрепляют в грунте посредством анкеров

Стальные шпунтовые стенки отличаются по сравнению с деревянными легкой вбиваемостью их, большой водонепроницаемостью, большим моментом сопротивления шпунтин при малом расходе материала. Для стальных шпунтин применяют почти исключительно специальные профили материала. Попытки применить обыкновенные строительные профили не привели к желаемым результатам, т. к. это повлекло за собой больший расход материала. Наибольшая длина стальных шпунтин, достигаемая прокаткой, равна 18 м. Металлические шпунтовые стенки обладают особой долговечностью, если они сделаны из стали, содержащей примесь меди. Шпунтины из медистой стали обходятся немногим дороже обыкновенных стальных. Из целого ряда изготовленных профилей наиболее целесообразным оказался профиль Ларсена (фиг. 16).

Профиль Ларсена

Шпунтины Ларсена изготовляются шести профилей. Различным сочетанием шпунтин можно образовать любые углы. Шпунтины Ларсена забивают всегда попарно, соединяя их предварительно между собой. Наверх надевается общий для обеих шпунтин наголовник (фиг. 17).

Наверх надевается общий для обеих шпунтин наголовник

Стальные шпунтины требуют в редких случаях заострения их концов, т. к. в виду малого поперечного сечения этих шпунтин они мало сопротивляются проникновению в грунт. Обыкновенно одновременно устанавливают несколько парных шпунтин (элементов), причем последующая пара загоняется несколько глубже, чем предыдущая, после чего переходят к первой паре, последовательно загоняя элементы один за другим до требуемой глубины. При забивке пользуются направляющей рамой (фиг. 18), в особенности при большой длине шпунтин; после соединения двух шпунтин головные их части стягивают рамой, причем волны стальных шпунтин распираются деревянными обрубками прикрепленными к продольным брусьям направляющей рамы посредством накладок из листовой стали. Продольные брусья усиливают швеллерной сталью. К раме прикреплена с одной стороны U-образная стальная скоба, передвигающаяся между стрелами копра и замыкаемая чекой позади стрел. Стальные шпунтины можно с успехом забивать в щебенистые грунты; они проходят также сквозь находящиеся в земле стволы деревьев, старые деревянные ростверки и тому подобные препятствия. В мягкой скале, плотной глине и мергеле стальные шпунтины обыкновенно м. б. настолько загнаны, чтобы получилось плотное примыкание стенок к грунту. При забивке стальных шпунтин необходимо иметь в виду, что при больших препятствиях, например, при встрече каменной глыбы твердой породы, они выскакивают из паза, нарушая тем самым водонепроницаемость шпунтовой стенки. Легкость забивки стальных шпунтин по сравнению с деревянными и железобетонными шпунтинами является особенно ценным свойством тогда, когда приходится устраивать шпунтовые стенки вблизи существующих построек, где необходимо производить возможно меньшие сотрясения грунта. По окончании работ стальные шпунтины при временной их установке можно выдернуть из земли и использовать в другом месте. Выдергивать стальные шпунтины можно при помощи треноги и лебедки или специально для того сконструированными приборами, а лучше всего посредством пневматического выдергивателя свай (фиг. 19), при помощи которого даже длинные шпунтины м. б. выдернуты в несколько мин.

Пневматический выдергиватель свай

Выдергиватель состоит из поршневой штанги а с наглухо приделанным к ней поршнем b и из подвижного цилиндра с, играющего роль копровой бабы. При помощи сжатого воздуха в 6 atm или пара в 8 atm цилиндр подбрасывается вверх и ударами о поршень     вытягивает сваю или   шпунтину из грунта. На фиг. 19 цилиндр находится в нижнем своем положении. Число ударов в мин. равно 150—200. Верхней своей частью сваевыдергиватель подвешивается к лебедке, после чего он нижней своей частью d закрепляется непосредственно к шпунтине при помощи болтов. Целесообразность применения выдергивателя оправдалась практикой. По окончании забивки в тех случаях, когда шпунтовые стенки сооружают для постоянной службы, шпунтины стягивают вверху схватками из U-образной стали. На фиг. 20 показана стальная шпунтовая стенка из шпунтин Ларсена с анкерным закреплением.

Стальная шпунтовая стенка из шпунтин Ларсена с анкерным закреплением

Помимо шпунтин Ларсена имеются еще другие профили стальных шпунтин, из которых некоторые приведены на фиг. 21а и 21б.

Профили стальных шпунтин

Профили стальных шпунтин

Полые шпунтины (фиг. 22а и 226) м. б. заполнены бетоном, и таким образом м. б. повышен момент сопротивления их поперечного сечения.

Полые шпунтины

Способы производства работ зависят в значительной степени от свойств грунта. В твердых, каменистых, не поддающихся размыву грунтах шпунтовые стенки забиваются в грунт посредством копров разных систем. В песчаных и вообще размываемых грунтах загонка шпунтовых стенок в грунт м. б. облегчена разрыхлением его напорной водой, причем грунт в этом случае размывается перед концом шпунтины, вбиваемой или опускаемой посредством нагрузки. Вода нагнетается по особой трубе, располагаемой внутри шпунтин или перед ними. Эта труба имеет нормальный цилиндрический конец или снабжается особым наконечником (фиг. 23а и 23б).

Вода нагнетается по особой трубе, располагаемой внутри шпунтин или перед ними. Эта труба имеет нормальный цилиндрический конец или снабжается особым наконечником

Вода нагнетается по особой трубе, располагаемой внутри шпунтин или перед ними. Эта труба имеет нормальный цилиндрический конец или снабжается особым наконечником

Среди разных наконечников оказались наиболее выгодными наконечники с отверстиями, направленными с подъемом наружу. Не следует сплющивать конец цилиндрической трубы. При нагнетании воды в грунт последний разрыхляется сбоку размывочной трубы, вследствие чего здесь давление земли уменьшается, причем конец шпунтины имеет стремление двигаться в сторону размывочной трубы. Это обстоятельство надо всегда иметь в виду при размывке грунта, чтобы придать правильное направление шпунтинам. Расход воды ~1 м3/мин, а давление 3—4 atm. В тяжелых случаях, в особенности при большой глубине забивки, расход воды доходил до 3,5 м3/мин, а давление до 8 atm. Способ размывания грунта напорной водой оказался особенно пригодным в тех случаях, когда приходится иметь дело с сильно уплотненным речным песком, когда грунт сильно уплотнен сваями, когда нельзя пользоваться тяжелыми копрами (например, вблизи зданий) и в подобных случаях. В грунтах, в которых уплотнение постепенно рассеивается, целесообразными являются копры с медленной последовательностью ударов и большой силой их. В грунтах же, быстро уплотняющихся вокруг забиваемой шпунтины, применимы копры с быстрой последовательностью ударов, т. к. при редких ударах в этом случае существует опасность, что шпунтина крепко засядет между двумя последовательными ударами. Для загонки в грунт более легких шпунтин малой длины достаточными являются ручные копры. Более тяжелые шпунтины большой длины требуют применения машинных копров.

Применение шпунтовых стенок имеет место во всех случаях, когда приходится сооружать водонепроницаемые переборки или перемычки, причем эти стенки м. б. приспособлены для воспринятия вертикальных усилий. В последнем случае сооружения со шпунтовыми стенками могут успешно конкурировать с опускными колодцами, а при известных обстоятельствах и с кессонами. На фиг. 24 показана мостовая опора, основание которой состоит из шпунтовой стенки, расположенной по периметру опоры в виде ящика, заполненного бетоном; шпунтины железобетонные; внутри ящика - распорные сваи; грунт (чистый песок), заключенный в образованном шпунтовыми стенками ящике, был разрыхлен водой и высосан, после чего опорожненное пространство было заполнено тощим бетоном состава 1 : 12; поверху шпунтовых стенок и распорных свай был уложен железобетонный ростверк, на котором и была основана мостовая опора.

Мостовая опора, основание которой состоит из шпунтовой стенки

Расчет шпунтовых стенок сводится к определению их устойчивости и прочности, причем надо иметь в виду следующие силы: давление земли, давление воды, силы трения, усилие от анкерной тяги (при наличии анкерного закрепления), давление распорных свайных козел или распорных и растяжных свай (при наличии таковых), нагрузку на головы шпунтин (когда шпунтовая стенка входит в состав несущей конструкции или сама является несущей конструкцией). Для равновесия необходимо, чтобы сумма всех действующих на шпунтовую стенку сил была равна нулю и сумма моментов для любой точки стены была также равна нулю. Расчет д. б. приноровлен как к действующим на шпунтовую стенку силам, так и к условиям, при которых эти силы действуют. Когда на шпунтовую стенку, поддерживающую земляную массу по высоте h, действуют лишь давления земли, то при однородном грунте эпюры давлений выразятся указанными на фиг. 25 заштрихованными площадями.

Когда на шпунтовую стенку, поддерживающую земляную массу по высоте h, действуют лишь давления земли, то при однородном грунте эпюры давлений выразятся  заштрихованными площадями

При наличии же избыточного давления грунта с одной стороны шпунтовая стенка будет иметь смещение, вращаясь вокруг некоторой точки S, лежащей в пределах высоты заделки f. В таком случае шпунтовая стенка будет находиться под действием следующих сил: с задней стороны стенки на протяжении AS ее высоты действует активное давление земли Еа, стремящееся опрокинуть стенку вперед; этому давлению на протяжении BS высоты стенки противодействует пассивное давление земли Е’р. Ниже точки S с передней стороны стенки действует активное давление земли E’а, которому противодействует с задней стороны стенки пассивное давление земли Ер. Пассивные давления земли нигде не должны превосходить своего предельного значения, характеризуемого линиями BG (в отношении передней стороны стенки) и А1 (в отношении задней стороны стенки). Для равновесия необходимо, чтобы

schpuntov stenka f1

где Ма, Мр представляют собой соответствующие моменты. Направление всех сил принято нормальное к стенке. Силы трения, возникающие между шпунтовой стенкой и земляной массой, будут спереди и сзади стенки равны, если горизонтальные силы будут равны нулю и коэффициент трения будет один и тот же. При расчете намечают сначала точку S, после чего определяют давления земли и исследуют условия равновесия. Точку S передвигают по высоте стенки до тех пор, пока получится равновесие всех сил, действующих на шпунтовую стенку. В виду невозможности точно определить кривую пассивного давления земли, в целях упрощения принимают, что граничными линиями являются линии FS и LS и что эти линии представляют собой одну прямую. При расчете берутся выгоднейшие условия работы шпунтовой стенки. Напряжение в последней м. б. допущено до предела упругости. Максимальный момент для шпунтовой стенки получается в том месте, где сумма поперечных сил равна нулю. Величина напряжения в шпунтовой стенке определится по обычной формуле на изгиб

schpuntov stenka f1-1

где σ - напряжение, которое не должно превосходить допускаемое, М - наибольший изгибающий момент, W - модуль (момент) сопротивления. Для первого приближения можно воспользоваться эмпирическим правилом, что при обыкновенных условиях свободная высота h шпунтовой стенки равна глубине ее погружения f.

Если на шпунтовую стенку помимо давления земли действуют еще давление воды и сила анкерной тяги (или распорных свайных козел), то возможны две точки вращения (фиг. 26).

Если на шпунтовую стенку помимо давления земли действуют еще давление воды и сила анкерной тяги (или распорных свайных козел), то возможны две точки вращения

Верхняя точка вращения лежит в точке приложения В анкерной тяги, а нижняя - на протяжении CD высоты стенки или ниже D. Принимая последнее положение нижней точки вращения, получим такое распределение сил, какое показано на фиг. 26. Шпунтовая стенка при этом д. б. так сконструирована, чтобы она не могла сломаться, чтобы пассивное давление земли было достаточной величины для противодействия ее активному давлению и чтобы анкерная плита не могла податься вперед. Эти требования обусловливают наличие прочной стенки, забитой на надлежащую глубину и имеющей устойчивое анкерное закрепление. Намечая пассивное сопротивление земли Е'р, следует иметь в виду, чтобы его противодействующая часть была значительно меньше величины Ер. Предположительно можно взять ер = еа. Давление Ер можно принять приложенным в середине между точками С и D стенки. Все давления земли принимают направленными нормально к стенке. Величина Еа известна. Для первого пробного расчета имеем уравнения

schpuntov stenka f2

В этих уравнениях Z - растягивающее усилие в анкерной связи, Wa и Wр - силы давления воды, ∑Ма - сумма моментов сил активных давлений земли, ∑Mw - сумма моментов сил давления воды, s - расстояние между точками приложения сил Z и Еv. Определив Ev из уравнения (3), легко получить Z из уравнения (4). Ер д. б. приблизительно равно μЕ'р, где μ = 1/2 или μ = 2/3. Если Ер > μЕ'р, то глубину заделки шпунтовой стенки увеличивают последовательно до тех пор, пока получится Ер = μЕ'р. Заштрихованная с передней стороны стенки площадь представляет собой эпюру давления, определяющую силу давления земли Ер, причем эта эпюра является более вероятной, нежели эпюра в виде треугольника CDG. Давления воды принимаются действующими до подошвы шпунтовой стенки. Для крупнозернистого грунта уровень воды позади шпунтовой стенки может быть принят выше уровня воды перед шпунтовой стенкой приблизительно на 20—30 см. В мелкозернистых грунтах при быстром падении воды перед шпунтовой стенкой и большом бассейне грунтовых вод разница уровней воды перед и позади шпунтовой стенки может достигнуть и большей величины, например, до 1 м. Анкерная плита д. б. так расположена, чтобы плоскости скольжения от пассивного давления земли на анкерную плиту не заходили за плоскости скольжения активных давлений земли на шпунтовую стенку. При расчетах следует учитывать трение, принимая соответствующий местным условиям угол трения, чтобы получить более экономичное решение.

Когда все внешние действующие на шпунтовую стенку силы выявлены, производят расчет на прочность, рассматривая стенку как балку на двух опорах, из которых одна опора находится в точке В (точка прикрепления анкерной тяги к шпунтовой стенке), а другая опора находится на высоте ц. т. пассивного давления земли. Напряжение в шпунтовой стенке проверяется по месту наибольшего момента, которое определяется условием schpuntov stenka f3. Величина напряжения в шпунтовой стенке получится из уравнения σ = М : W. Анкерную плиту рассчитывают аналогичным способом. При определении размеров прокладочных шайб под анкерные гайки следует иметь в виду, что прочность дерева под водой в два с лишним раза меньше прочности сухого дерева. На фиг. 27 приведен пример расчета шпунтовой стенки с анкерным закреплением; на фигуре показаны поперечный разрез стенки а, эпюры давлений b и эпюры моментов с.

Пример расчета шпунтовой стенки с анкерным закреплением

При этом расчете угол трения δ принят равным нулю, в виду чего глубина погружения шпунтовой стенки получается излишне большой; можно принять δ = ϱ/3 (ϱ - угол естественного откоса земли), тогда глубина значительно сократится. Стенка рассчитана на прочность, как балка на двух опорах (при расчете на изгиб не следует принимать, что стенка заделана внизу).

Когда шпунтовая стенка представляет собой несущую конструкцию, то при определении напряжений необходимо учитывать также действующее при этом на нее осевое усилие. На фиг. 28 приведен графический расчет деревянной шпунтовой стенки, наверху опертой.

Графический расчет деревянной шпунтовой стенки, наверху опертой

Стенку рассчитывают, как балку на двух опорах A и В, загруженную активным давлением земли Е1, Е2, Е3, ... Построением многоугольника сил и веревочного многоугольника для этой загрузки и приведением замыкающей линии S1 в последнем и ей параллельной линии в первом определяют моментную площадь и опорные реакции А и В. Шпунтовую стенку считают загруженной моментной площадью F1, F2, F3 ... Делают затем построение вторых многоугольника сил и веревочного многоугольника для последней загрузки, проводят замыкающую линию S2 и определяют путем проведения параллельной ей линии в многоугольнике сил моментные опорные силы А0 и В0. Если рассчитать моменты заделки, то, считая шпунтовую стенку полузаделанной вверху и внизу, получим верхний момент заделки равным

schpuntov stenka f4

где М'0 - верхний момент заделки при полной заделке вверху и свободном расположении внизу, а М"0 —верхний момент заделки при полной заделке вверху и внизу; (М'0 + М"0)/2 - верхний момент заделки при полной заделке вверху и полузаделке внизу. Нижний момент заделки при полузаделанной вверху и внизу стенке получится соответственно равным

schpuntov stenka f5

где М'u- нижний момент заделки при полной заделке внизу и свободном расположении вверху; М"u- нижний момент заделки при полной заделке вверху и внизу; (М'u+ М"u)/2 - нижний момент заделки при полной заделке внизу и полузаделке вверху. По найденным М0 и Мu проводят в первом веревочном многоугольнике замыкающую линию S, дающую наибольший пролетный момент для пролета l при рассмотренных условиях заделки концов шпунтовой стенки.

 

Источник: Мартенс. Техническая энциклопедия. Доп. том - 1936 г.